Рис. 1. Зависимость относительного предела текучести g(T) =sТ /s293 от температуры для различных сталей: а низкоуглеродистые стали (1 техническое железо; 2 сталь 35; 3 сталь 08КП; 4 сталь 10 кп; 5 сталь 15кп; 6 сталь 20; 7 сталь 25, 8 сталь 30; 9 сталь 35); б низко- и среднелегированные стали (1 40Х; 2 25ХГСА; 3 35ХМА; 4 1X3; 5 12Х18Н9Т; 6 12Х5МА; 7 50ХФА); в алюминиевые сплавы (1 АД1; 2 - АМц; 3 АМгЗ; 4 АМгб; 5 Д16Т; 6 АК4; 7 - АКб; 8 B95)
На рис. 1 приведены зависимости sт для различных сталей от температуры. Общая закономерность поведения кривых это понижение sт с повышением температуры. При использовании sт в расчетах сварочных деформаций и напряжений не следует забывать, что его значения на стадии нагрева и на стадии охлаждения могут быть различны. Это относится главным образом к металлам, термически упрочняемым или свариваемым в наклепанном состоянии. Нагрев металла до высоких температур при сварке, пребывание его в течение некоторого времени при этих температурах могут понизить sт по сравнению с исходным состоянием. Но sт может и повыситься, если сталь, нагретая до высоких температур, соответствующих перекристаллизации, затем охлаждалась, т. е. происходила ее . При этом sт будет зависеть от многих факторов химического состава металла, температуры нагрева, скорости охлаждения и др. Таким образом, использование схемы идеального упругопластического тела оказывается простым далеко не, для всех металлов.При необходимости воспользоваться в расчетах за пределами упругости коэффициентом поперечной деформации l не следует смешивать его с полным коэффициентом поперечной деформации l'. Рассмотрим случай одноосного растяжения стержня за пределами упругости. Продольная собственная деформация ex будет состоять из составляющих: упругой exупр и пластической exпл. Поперечные деформации eу и ez в случае одноосного растяжения будут равны между собой (eу = ez) и будут включать в себя две части, одну зависящую от exупр с коэффициентом l для упругой составляющей, и другую зависящую от exпл с коэффициентом поперечной деформации 0,5. Тогдаey =ez =-lexупр- 0.5exпл (11)Полный коэффициент поперечной деформации определится как отношение (12)Значение l больше l, но менее 0.5. При больших пластических деформациях, когда отношение exупр/ex мало, а exпл/ex близко к единице, значение l стремится к 0,5.В приближенных расчетах удобнее использовать схематизированные диаграммы зависимости sт от температуры. Вместо плавных кривых с несколькими точками излома или даже ломаных используют зависимости, представленные на рис. 2. Для низкоуглеродистых сталей до Т=770 К предел текучести принимают постоянным, а между 770 К и 870 К изменяющимся по линейному закону. Для титановых сплавов более подходит схема линейного изменения предела текучести (рис. 2). Предположение, что при Т>870 К для стали и Т>970 К для титана sт=0, является условностью. На самом деле sт 0, хотя и мал.
Механические свойства металлов
Образование деформаций и напряжений при сварке
Образование деформаций и напряжений при сварке
Сварочное оборудование и материалы:
Кем вы являетесь на данный момент?
Образование деформаций и напряжений при сварке
Комментариев нет:
Отправить комментарий